振动台模型试验所采用的试验模型是将原型工程结构按照相似比缩小制作成的,与原型结构具有相似的工程性质,能通过模型试验的结果推演出实际工程的特点,为我们所做的研究工作提供了便利｡

在设计模型试验的相似比时,我们考虑的主要包括:

(1)在相似材料配比试验中,很难做到让材料的力学参数严格满足所设计的相似比｡因此,密度和弹性模量的相似比在配比试验中会进行适当的调整,使材料参数能够更好的满足要求｡

(2)由于振动台试验主要研究工程结构的动力响应特性,因此除了静力相似条件外,动力条件下的相似关系同样需要满足试验设计的要求｡

(3)必须考虑到实验设备本身即振动台的参数｡拟采用中南大学振动台试验室研究隧道模型在各种工况下的反应｡该试验室中的振动台台面尺寸为 4×4 m²,最大试件重量30 t｡整个试验过程中的工况输入情况应保证绝对安全可靠｡

综合上述考虑的条件以及现场所给出的原型工程地质的参数和资料,进而通过相似理论推得模型试验的其他参数以及隧道模型尺寸,见表1｡

表1 模型试验相似关系
Table 1 Similarity ratio of tunnel model test

参照表1中模型试验相似关系中的材料参数进行相似材料配比试验设计,制作了一系列不同配比的试验试样｡在进行相似材料配比试验时,我们选用正交试验设计方法设计相似材料的配比,根据我们所设计的振动台试验选择以单轴抗压强度､变形模量与试件密度作为试验试样的主要考核指标｡在本次试验中我们所使用的材料包括石英砂､重晶石粉､水泥､石膏､水｡按照不同的比例搅拌混合成相似材料,养护完成后通过单轴试验测试材料参数,同时不断调整各种材料间的比例,使材料参数不断接近根据设计的相似比得出的材料参数｡最终确定用来模拟强风化粗面岩以及弱风化粗面岩的两种相似材料的配比分别为:石英砂:重晶石粉:水泥:石膏:水 =590:10:90:60:150;石英砂:重晶石粉:水泥:石膏:水=590:10:135:15:150｡其中,由于隧道衬砌使用的 C30混凝土按照相似比换算后各项参数与现场强风化粗面岩的各项参数接近,因此模型混凝土制作时采用与强风化粗面岩相同的配比制作｡

在本次试验中,由于原型工程结构中初期支护使用的喷射混凝土中采用了特种石膏提高强度,并通过现浇灌注的方法增强整体的稳定性;衬砌厚度根据相似关系计算得出模型衬砌的厚度大约为 62 mm,采用相似试验确定的配比制作模型混凝土,并且内置钢筋网来进行模拟,所使用的钢筋网为现成的定型钢筋网,钢筋网的纵向与横向钢丝直径均为 0.4 mm,纵横间距为 15.4 mm｡

根据研究重点对于整个隧道模型的结构布置进行设计和布置如下:将整个试验的隧道模型分为左右两段,每段长 1.2 m,断层位于整个模型箱的中部,主要观测跨断层隧道在地震过程中的动力响应规律以及断层错动条件下,隧道受到地震作用时的动力响应｡隧道模型实物见图2｡

图2 隧道模型(养护待拆模)
Fig.2 Tunnel model (maintenance to be demolished)

为了尽可能消除模型箱刚性边界对于地震波传播产生的边界效应的影响,同时考虑隧道模型尺寸以及振动台台面大小的限制,最终取模型箱宽度为 4倍洞径,同时加厚两侧泡沫板厚度的方法｡模型箱体具体设计如下:模型箱长 ×宽×高为(3.5×2.3×2.4)m³,如下图3a所示,主体框架用槽钢[10焊接而成,在本次试验里我们设计了特殊的断层错动装置(如图3c)实现试验过程中的断层错动,在断层右侧模型箱底部设置两个夹层,夹层中间使用厚度为 1 cm的钢板隔开,顶部也使用同样的钢板用以承受上覆围岩的重量,下方的夹层均匀固定有四个中心对称的载重 10 kg的液压同步千斤顶,上方夹层设置为滚珠层,共设置 12个滚槽,滚槽内放置有 12个直径 4 cm的滚珠,地震波输入前使用千斤顶进行抬升,模拟断层上下错动产生的位移,地震波输入时,模型箱底板带动上部滚珠滚动,滚珠带动上部围岩左右错动,在模型箱的侧壁设置聚苯乙烯泡沫板,泡沫板的厚度为 20 cm,上部围岩撞击断层及模型箱四周泡沫板,同时产生回弹,能够很好的模拟断层左右错动的效果｡优化后的断层错动装置可以同时满足水平双方向的地震波激励下断层错动效果｡

图3 隧道模型及断层装置布置图
Fig.3 Tunnel model and fault device

为检测模型箱边界效应,试验前在模型箱边界设置了加速度传感器｡选取靠近和远离模型箱边界的两个加速度计,采用统计学中皮尔逊积矩相关系数,见式(1)来度量相同时刻下两加速度计所采集数据的相关程度,相关系数的计算结果见表3｡

式(1)中 A､B分别表示需要计算相关度的两个变量,在试验中具体分别代表加速度计在相同时刻采集到的加速度值; r表示相关系数,通常认为当 r ≥0.9时,可认为模型箱不存在影响试验数据的边界效应｡由表3中的计算结果可知,模型箱的边界条件处理合理,可较好地完成试验｡

表3 加速度计相关系数计算表
Table 3 Calculation table of accelerometer correlation coefficient

活断层竖向错动作用下,断层段隧道顶部以及侧壁地震加速度如图5所示｡图5中 X､Y和 Z分别表示 X,Y､Z方向的地震输入波下相应方向地震加速度｡由图5可知:断层段隧道顶部 Z方向地震波放大效应最为明显,断层段隧道侧壁 Y方向地震波放大效应最为明显｡在 0.2 g地震波作用下,活断层错动量对于 X､Y和 Z方向隧道地震加速度响应影响可以忽略｡

图6 断层截面隧道加速度分析
Fig.6 Acceleration analysis of fault section tunnel

X方向地震波产生的隧道加速度和应变响应较小,因此只讨论 Y､Z方向输入的地震波产生的隧道应变｡图7为活断层错动和地震作用下,断层段隧道侧壁拱脚外壁应变｡图7中一倍距和二倍距分别表示一倍距断层厚度的隧道内部断面以及二倍断层厚度的断面上的应变值｡由图7所示:隧道右侧外壁的 B､C两点(B､C点位置见图4a)上所产生的应变最大,断层段隧道破坏较为严重,与活断层距离越远,受到的影响越小｡在二倍断层厚度的距离下,隧道的动力响应基本稳定｡在右侧拱脚处,C点产生的应变值更大,同时,在 Y方向地震波的作用下,侧壁受拉更明显｡ 0.2 g地震波作用下,隧道衬砌拱脚应变值随断层错动量增加而增加｡推测其原因为地震波输入前预先的断层错动作用导致的隧道外壁衬砌混凝土受拉变形,在地震波的作用下隧道衬砌产生的应变值增加,比没有断层错动作用下隧道衬砌更容易产生破坏｡隧道结构左右侧产生的应变响应接近｡

图8为活断层错动作用下,断层段隧道拱顶外壁地震应变｡图8中二倍距表示二倍断层厚度的断面上的应变值｡由图8所示:活断层对于隧道衬砌的应变反应具有明显的放大作用,在与断层距离二倍断层厚度处的隧道处基本不产生影响｡同时,随着断层错动量的增大,断层段隧道外壁整体应变值呈上升趋势,拱底受拉作用产生的应变值较大,拱顶较小｡由于 Z方向的地震波输入方向与预活断层错动方向相同,隧道整体的受力形式类似,可以推定应变增大是由活断层错动引起的｡图6加速度分析表明在 Z方向地震波作用下,隧道顶部加速度放大作用明显｡因此,可以认为活断层错动对于断层段隧道衬砌拱顶外壁和拱顶竖直方向加速度影响较为明显｡

图7 Y方向地震波拱脚应变
Fig.7 Maximum strain on arch foot of seismic wave in Y direction

图8 Z方向拱顶和拱底应变分析
Fig.8 Strain analysis of arch top and arch bottom in Z direction

图9为活断层错动作用下,断层段隧道拱顶内壁地震应变｡由图9可知: 0~1 mm活断层错动作用下,隧道内壁应变比隧道外壁应变小｡但是在 2mm活断层错动条件下,断层段隧道拱顶和拱底地震应变超过了 100微应变｡因此,较大断层错动会对隧道内壁的地震响应产生较大影响｡隧道内壁拱顶受拉,拱底受压,拱顶整体应变值明显大于拱底,同时由于断层破碎带本身的影响,断层段隧道应变较大,远离断层应变明显减小｡由图9也可知:活断层错动作用下,隧道内壁拱脚应变值比拱肩大｡

图9 隧道内壁应变
Fig.9 Maximum strain on tunnel inner wall

图 10是声发射数据,试验中峰频大于或者等于 39 kHz的高频信号比例随着震级变化关系图,图中在工况点 11,23,35(用透明三角形单独标出的点)高频声发射信号所占比例较高,这三个点分别对应 0.2 g Z方向 EI波和 Kobe波､ 0.4 g Z方向 EI波,在这些工况点处隧道模型内部结构反应较为剧烈,说明在这些工况点下隧道模型内部有局部的裂纹产生或者扩展,振动台试验过程中,初始时以较大的加速度来振动,隧道模型所受的振动型作用力比较强烈,所以初始时相对高频的信号所占比例较高,此时隧道模型中裂纹萌生或者扩壁均产生了裂纹扩展的现象｡说明声发射可以有展都比较集中,所以相对高频信号比例较高,由效的监测地震过程中隧道裂隙的产生｡但是表征图 10b､图 10c试验完成后所拍摄的隧道模型内外隧道裂缝产生的其他声发射信号变化规律,还需的情况,可以很明显的看出试验过程中隧道内外要更为广泛的深入的研究｡

图 10 声发射结果
Fig.10 Acoustic emission results